中石化巴陵分公司己內(nèi)酸膠產(chǎn)品部和簾子布產(chǎn)品部是目前規(guī)模大，技術的己內(nèi)配膠和簾子布生產(chǎn)廠家。原設計年產(chǎn)己內(nèi)酚胺5萬噸。1999年工廠對己內(nèi)酷胺裝置進行了“六改七”工程。該工程工藝，生產(chǎn)工序復雜。所排廢水含有大量環(huán)狀有機物和低聚物，CODcr值和BOD5。值高NH3－N含量高；生物可降解性差，是當前石化行業(yè)難處理的生產(chǎn)廢水。
　　工廠于1992年建成一套A／O廢水處理裝置，又于1996年底對廢水處理裝置進行了擴容改建， 為今后己內(nèi)酷胺裝置和簾子布裝置持續(xù)擴能改造創(chuàng)造了條件。由于工廠廢水排放位于長江與洞庭湖過渡段的黃金水域，國家要求擴容改建后的廢水處理執(zhí)行《污水綜合排放標準》GB8978－1996的一級排放標準[1]。

1 廢水水量水質

　?、購U水水量水質見表1。
　?、谠O計水量水質。根據(jù)表1的水量水質情況進行加權平均，考慮不均勻系數(shù)之耐沖擊水量的要求。設計水量為 250 m3/h；設計水質為 ρ（CODcr）ρ2000 mg/L，ρ（BOD5）≤1 200 mg/L，ρ（NH3-N）≤200mg/L。
　?、厶幚砗蟮乃|要求。ρ（CODcr）≤100 mg／L，ρ（BOD5）≤30 mg／L，ρ（NH3－N）≤15 mg/L，ρ（SS）≤70 mg/L。

2 廢水處理工藝

2.1 處理方法的確定
　　己內(nèi)酷胺生產(chǎn)廢水以有機物為主，主要來源于環(huán)己酮、己內(nèi)酚胺、羥胺、硫鉸等車間的工藝廢液、廢堿液、沖洗、清洗廢液及油相水相排出物?？找廴疚餅榄h(huán)己酮、環(huán)己醇、環(huán)己烷、苯、甲苯、己內(nèi)酷胺、石油類、硫酸鹽、氨氮等。廢水的排放具有很強的不均勻性。為了處理好己內(nèi)酰胺生產(chǎn)廢水，設計提出了兩個處理方案。方案一是將環(huán)己烷氧化與環(huán)己酮肟化兩套裝置排出的高質量濃度有機廢水（ρ（CODcr）≤2 400 mg／L，pH值≤4）首行厭氧處理，然后與其它廢水進行混合，再進行缺氧-好氧（A／O法）處理。方案二是全部廢水混合后用 A／O法處理。A／O工藝用于城市污水及某些工業(yè)廢水處理生物脫氮效果較好。 但應用于己內(nèi)酰胺生產(chǎn)廢水處理，尚無實例。經(jīng)試驗方案一的結果表明，高濃度有機廢水pH值較低，必須投加大量的堿進行中和，并加水稀釋后才有明顯效果，這使得厭氧池體積很大，基建投資高。方案二的結果表明，能同時達到降解水中有機物及脫氮的目的，處理效果好，運行穩(wěn)定，在技術和經(jīng)濟上明顯優(yōu)于方案一，出水水質*可以達到排放標準。因此，設計選用方案二。
2.2 處理工藝流程
　　廢物水處理工藝流程見圖1。

2.3 主要設計參數(shù)
　?、傥勰嘭摵桑?/span>
　　Fw=0.2-0.25kg[BOD5]/(kg[MLSS]·d)；
　?、谌毖醭氐南趸摵桑?/span>
　　FNH3=0.08-0.10kg[NH3-N]/(kg[MLSS]·d)；
　?、廴毖醭氐拿撓踟摵桑?/span>
　　FNOx-1=0.12-0.14[NOx--N]/(kg[MLSS]·d)；
2.4 主要構筑物和設備
　?、賱蛸|調(diào)節(jié)池：矩形鋼混結構，共2間，每間池子結構尺寸20m×20m×6.5m,有效容積5000m3。池底布有穿孔管，以利于攪拌混合。
　?、谌毖醭兀壕匦武摶旖Y構，共2間。每間池子結構尺寸18m×14m×5.3m,有效容積2600m3。設潛水攪拌器4臺，控制溶解氧0.2～0.5 mg/L。
　?、垲A曝氣池：矩形鋼混結構，共2座。其中一座池子分2間，每間池子結構尺寸 30 m × 14 m ×5.3 m，有效容積 2 600 m3。池底設有雙螺旋曝氣器。另一座分3間，每間尺寸為21.25 m × 15 m ×5.2 m，有效容積 5 000 m3。池底布有曝氣軟管。
　?、芤欢纹貧獬兀憾绦武摶旖Y構，共6間。每間池子結構尺寸 30 m × 15 m × 4.05 m，有效容積6 000 m3。池底布有中微孔曝氣器和少量旋混曝氣器。一段曝氣池CODcr容積負荷 1.8 kg／（m3·d），污泥質量濃度 3.5～4.5 g／L，溶解氧 2～3 mg／L，混合液回流比100％回流到缺氧池，進水CODcr質量濃度 1800 mg／L左右，CODcr去除率 80％～86％。
　?、莩恋沓兀憾脸睾徒K沉池各2座。中心進水，周邊出水的輻流式沉淀池，二沉池直徑φ12m，終沉池直徑φ14 m，廢水停留時間 2 h。
　?、薅纹貧獬兀壕匦武摶旖Y構，共2座。其中一座池子分2間，每間池子結構尺寸18 m×15 m ×4 m，有效容積 2 000 m3。另一座池子分 3間，每間池子結構尺寸 20 m × 4 m × 4 m，有效容積 1000 m3。池底均布有可變微孔曝氣器。二段曝氣池CODcr容積負荷 0.7 kg/（m3·d），污泥質量濃度 l～2 g/L，溶解氧質量濃度 3～4 mg/L，混合液回流比 200％回流到缺氧池。進水ρ（CODcr）＝250～350 mg/L，CODcr去除率64％～74％，出水 ρ（CODcr）＜100 mg/L。

3 A／0工藝在運行管理中的重要控制參數(shù)

　　影響A／O生物脫氮系統(tǒng)運行的因素可分為二大類：一類是基礎因素，如污泥負荷、回流比、泥齡等；另一類為環(huán)境因素，如 pH值、溫度、溶解氧等。通常，環(huán)境因素決定生物脫氮過程的成敗，基礎因素控制生物脫氮效率的高低。下面對影響系統(tǒng)運行的6個重要參數(shù)進行分析研究。
3.l pH值
　　pH值對硝化和反硝化都有一定的影響，由于在硝化過程中有H+產(chǎn)生，水的pH值將下降，要使硝化過程正常穩(wěn)定運行，曝氣池混合液必須有足夠的堿度。以保證硝化作用完成以后，水中尚有30～50 mg／L剩余堿度為宜。根據(jù)運行經(jīng)驗，pH值控制在8～8.4范圍內(nèi)是硝化速率的反應區(qū)。
3.2 溶解氧
　　生物硝化脫氮處理，氨氮硝化需氧量很大，曝氣池內(nèi)必須供給足夠的溶解氧，硝化反應才能正常進行。通常當曝氣池內(nèi)溶解氧質量濃度在2～6mg／L時，硝化率與溶解氧質量濃度關系不大，如果在 2 mg/L以下，溶解氧濃度就成了硝化反應的抑制因素。
　　根據(jù)運行經(jīng)驗，本裝置要保持NH3－N有較好的去除效果，曝氣池內(nèi)溶解氧的質量濃度應保持在 2.0－4.0 mg／L范圍內(nèi)。
3.3 污泥負荷
　　生物脫氮是在CODcr，BOD5 充分去除的基礎上才發(fā)生的，若污泥負荷過高，則曝氣池僅產(chǎn)生有機物氧化反應而不產(chǎn)生硝化反應，因此要保持較高的脫氮效率，污泥負荷必須控制在一定范圍內(nèi)。
　　當進水的CODcr濃度高，污泥負荷超過0.25kg ［BOD5］／（kg［MLSS］·d）時，好氧池中的異養(yǎng)菌增多，使得硝化細菌的增殖受到限制，使硝化反應不*。后來，在勻質池進口外增加 2根 DNO稀釋水管線，保證了進水濃度的相對穩(wěn)定，污泥負荷穩(wěn)定控制在 0.25 kg[BOD5]／（kg[MLSS]·d）以下，脫氮效果很好，NH3－N去除率由50％上升到90％以上。CODcr，BOD5 去除率分別為 95％，99％左右。
3.4 硝化負荷
　　硝化負荷將影響氨氮的轉化，負荷太大，硝化反應不*，脫氮效果變差。當硝化負荷超過0.10 kg［NH3-N]／（kg［MLSS］·d）時，出水 NH3-N明顯上升，去除率急劇下降，活性污泥結構松散，終沉池污泥成顆粒狀隨水帶出。當發(fā)現(xiàn)硝化負荷高時，可采取減少進水量，降低硝化負荷；適當提高勻質池 CODcr的濃度，保持 m（C）：m（N）= 6：l左右，這個比例能使硝化菌較快地增長；為保持曝氣池適當污泥濃度和增加供氧，可將污泥全部回流至曝氣池。
　　根據(jù)經(jīng)驗，硝化負荷控制在0.04－0.06 kg［NH3-N」／（kg[MLSS]·d）范圍內(nèi)，脫氮效果好，NH3－N去除率在85％以上。
3.5 回流比
　　回流比（R）也是A／O系統(tǒng)運行中的一個重要控制參數(shù)，包括混合液回流比（R）和污泥回流比（r）?；旌弦夯亓鞯淖饔檬窍蛉毖醭靥峁┫鯌B(tài)氮. 作為反硝化的電子受體；污泥回流的作用主要是保持系統(tǒng)的污泥平衡。
　　前置反硝化 A／O工藝要求大部分混合液回流到缺氧池，以確保反硝化的正常進行，因此回流比的大小直接影響系統(tǒng)的脫氮效果?；亓鞅忍。瑒t出水NO3－-N偏高，大部分硝態(tài)氮隨終沉池出水流出；無足夠的硝態(tài)氮供反硝化，勢必影響脫氮效率，且廢水中有機碳源不能充分利用。一般認為回流比越大，脫氮效率越高，其實不然，當回流比過高，則不僅多耗費動力，還會因回流量增加，導致缺氧池中m（BOD5）／m（NO3--N）比值下降，若低于1.0時，脫氮速率反趨變慢。我們分別在回流比在2，3，4三種情況下進行運行比較，當回流比控制在4時，去降率可達到91.3％，脫氮效果好。
3.6 A／O容積比
　　在 A／O工藝中，好氧池的作用是使有機物碳化和使氮硝化；缺氧池的作用是反硝化脫氮，故兩池的容積大小對總氮的去除率極為重要。A／O的容積比主要與該廢水的曝氣分數(shù)有關。缺氧池的大小首先應滿足NO3--N利用有機碳源作為電子供體，完成脫氮反應的需要，與廢水的碳氮比，停留時間、回流比等因素相應存在一定的關系。借鑒于類似的廢水以及正交試驗，己內(nèi)酷胺生產(chǎn)廢水的A／0容積比確定在1：6左右，較為合適。 
　　而本設計的A／ 0容積比為亞：2，缺氧池過大，導致缺氧池中的m（BOD）／m（NO3--N）比值下降，當比值低于1.0時，脫氮速率反趨變慢。另外，缺氧池過大，廢水停留時間過長，污泥在缺氧池內(nèi)沉積，造成反硝化嚴重，經(jīng)常出現(xiàn)大塊上浮死泥，影響后續(xù)好氧處理。后將A／O容積比按1：6改造，缺氧池運行平穩(wěn)。

4 結論

　　A／O活性污泥法處理己內(nèi)既胺生產(chǎn)廢水，只要控制pH值在8-8.4，水溫15－30℃，溶解氧2.0 －4.0 mg／L，污泥負荷 0.25 kg ［BOD5］／（kg［MLSS］·d）以下，硝化負荷 0.04－0.06kg［NH3--N］／（kg[MLSS]·d），回流比4左右，A／O容積比1：6左右時。對氨氮去除率平均可達85％以上，高可達 99％，CODcr去除率可達 95％以上，BOD5 去；除率為99％左右。其它指標也符合國家規(guī)定的排放標準。